電網(wǎng)交流互聯(lián)對(duì)電網(wǎng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響

摘要：華北電力設(shè)計(jì)院和東北電力設(shè)計(jì)院所做的《東北、華北電網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)工程系統(tǒng)專題設(shè)計(jì)》報(bào)告中指出，華北、東北電網(wǎng)交流互聯(lián)后各自電網(wǎng)中一些線路或斷面的暫態(tài)穩(wěn)定極限值下降幅度較大。這一現(xiàn)象引起了有關(guān)部門及從事電力系統(tǒng)分析工作人員的關(guān)注。針對(duì)這一現(xiàn)象，從暫態(tài)穩(wěn)定理論和比對(duì)計(jì)算兩個(gè)方面進(jìn)行了分析，并指出受端系統(tǒng)慣量顯著增大是產(chǎn)生這一現(xiàn)象的主要原因，同時(shí)還指出了在電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定分析工作中，系統(tǒng)等值和網(wǎng)格化簡(jiǎn)時(shí)對(duì)一些小容量機(jī)組的處理應(yīng)慎重。
關(guān)鍵詞：電網(wǎng)交流互聯(lián) 暫態(tài)穩(wěn)定 慣性時(shí)間常數(shù)

1　前言
    華北、東北兩個(gè)裝機(jī)容量均在30000MW左右的大區(qū)電網(wǎng)計(jì)劃在2000年底通過(guò)由綏中電廠至遷西變電站的一回172km 500kV交流線路聯(lián)網(wǎng)（見圖1）。
　　國(guó)家電力公司華北電力設(shè)計(jì)院和東北電力設(shè)計(jì)院所做的《東北、華北電網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)工程系統(tǒng)專題設(shè)計(jì)》報(bào)告中指出：華北、東北聯(lián)網(wǎng)后對(duì)華北電網(wǎng)500kV“西電東送”各斷面暫態(tài)穩(wěn)定水平均有負(fù)面影響，500kV大房雙、豐張雙、沙昌雙加張順線斷面中一回線路三相短路故障的暫態(tài)穩(wěn)定極限下降幅度分別為6％、1％、2％；東北電網(wǎng)省間聯(lián)絡(luò)線暫態(tài)穩(wěn)定極限下降幅度較大，吉林—黑龍江省間500kV線路的三相短路故障暫態(tài)穩(wěn)定極限下降幅度為18．1％，吉林—遼寧省間500kV線路的三相短路故障暫態(tài)穩(wěn)定極限下降幅度為20．6％。

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817876.jpg" width=367 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

圖1　華北、東北電網(wǎng)互聯(lián)后華北500kV主網(wǎng)架結(jié)構(gòu)示意圖

　　就此現(xiàn)象，本文以大同至北京的500kV大房雙回線其中一回線三相短路故障為例，從電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定理論和比對(duì)計(jì)算兩個(gè)方面分析了聯(lián)網(wǎng)后500kV大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定極限下降的原因。
2　理論分析
　　500kV大房雙回線是山西電網(wǎng)向北京電網(wǎng)送電的唯一通道，單回線長(zhǎng)286km左右。其送端側(cè)電網(wǎng)為山西電網(wǎng)，其受端側(cè)電網(wǎng)，在華北、東北電網(wǎng)互聯(lián)后，由京津唐網(wǎng)、東北網(wǎng)、河北南網(wǎng)和蒙西網(wǎng)組成。目前大房雙回線高峰段送電水平在1450MW左右。

　　暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算表明，大房一回線故障后如果系統(tǒng)失去穩(wěn)定，其失穩(wěn)形態(tài)為山西網(wǎng)機(jī)群對(duì)大房線受電端側(cè)電網(wǎng)機(jī)群失步，京津唐網(wǎng)、東北網(wǎng)、河北南網(wǎng)和蒙西網(wǎng)機(jī)群間保持同步，振蕩中心位于大房線上。因此，分析大房線故障后暫態(tài)穩(wěn)定問(wèn)題時(shí)，整個(gè)電網(wǎng)可視為等值兩機(jī)系統(tǒng)，即山西網(wǎng)視為一機(jī)系統(tǒng)、大房線受端側(cè)電網(wǎng)（括京津唐網(wǎng)、東北網(wǎng)、蒙西網(wǎng)和河北南網(wǎng)）視為一機(jī)系統(tǒng)，兩個(gè)單機(jī)系統(tǒng)通過(guò)大房雙回線組成兩機(jī)系統(tǒng)。
　　華北、東北電網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)后，不難看出此等值兩機(jī)系統(tǒng)的變化情況：①大房雙回線送電側(cè)系統(tǒng)未發(fā)生變化；②由于東北電網(wǎng)的接入，大房線受端側(cè)系統(tǒng)等值機(jī)組的慣量增大1倍左右；③由于東北電網(wǎng)的接入點(diǎn)（500kV遷西變電站）距500kV房山變電站較遠(yuǎn)，受端側(cè)系統(tǒng)在房山這一點(diǎn)的等值阻抗不會(huì)有較大的變化。由此看來(lái)，聯(lián)網(wǎng)后此等值兩機(jī)系統(tǒng) 顯著的變化是大房線受端側(cè)系統(tǒng)等值機(jī)組慣量增大1倍左右。
　　基于暫態(tài)穩(wěn)定理論分析電網(wǎng)慣量的變化對(duì)兩機(jī)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定水平的影響。由兩個(gè)有限容量發(fā)電機(jī)通過(guò)兩回輸電線組成的兩機(jī)系統(tǒng)如圖2所示。以無(wú)窮大系統(tǒng)為角度參考，發(fā)電機(jī)采用經(jīng)典模型（所謂經(jīng)典模型，是指發(fā)電機(jī)暫態(tài)電抗X′d后的電勢(shì)保持恒定），負(fù)荷用恒定阻抗模型，并假定原動(dòng)機(jī)功率不變。顯然，采用經(jīng)典模型時(shí)，全系統(tǒng)的微分方程僅含各發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程。當(dāng)認(rèn)為各發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)矩和功率的標(biāo)幺值相等時(shí)，對(duì)發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)可列出如下的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程：

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817125.jpg" width=366 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

式中　δ1、δ2、M1、M2、PM1、PM2、PE1和PE2分別為兩臺(tái)機(jī)的轉(zhuǎn)角、慣性時(shí)間常數(shù)、原動(dòng)機(jī)功率標(biāo)幺值、發(fā)電機(jī)電磁功率標(biāo)幺值。
　　根據(jù)網(wǎng)絡(luò)功率平衡方程式，可得發(fā)電機(jī)的電磁功率方程式為

PE1＝E21G11＋E1E2G12 cosδ12＋E1E2B12 sinδ12（3）

　

PE2＝E22G22＋E1E2G12 cosδ12－E1E2B12 sinδ12（4）

式中　E1、E2、G11、G22、G12、B12分別為兩臺(tái)發(fā)電機(jī)內(nèi)電勢(shì)、發(fā)電機(jī)內(nèi)電勢(shì)節(jié)點(diǎn)的自電導(dǎo)和兩機(jī)間轉(zhuǎn)移電導(dǎo)、電納；δ12＝δ1－δ2。
　　對(duì)于輸電系統(tǒng)，電阻遠(yuǎn)小于電抗，因此G12遠(yuǎn)小于B12。令G12＝0，式（3）   （4）可簡(jiǎn)化為　　　PE1＝E21G11＋E1E2B12 sinδ12（5）　　　
　　

PE2＝E22G22－E1E2B12 sinδ12（6）

　　在初始穩(wěn)態(tài)情況下，δ12＝δ0，發(fā)電機(jī)原動(dòng)機(jī)機(jī)械功率與電磁功率相等，即

　　                  PM1＝PE10　　　PM2＝PE20

則由式（5）（6）可得　　　PM1＝E21G11＋E1E2B12 sinδ0（7）　　　

          PM2＝E22G22－E1E2B12 sinδ0（8）

系統(tǒng)初始角δ0的值在0°～180°范圍內(nèi)，sinδ0＞0。
     式（1）減去式（2）并將式（5）和（6）代入可得

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817715.jpg" width=318 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

　　式（9）就是兩機(jī)系統(tǒng)的相對(duì)角加速度特性。考慮式（7）和（8），可知式（9）中的PM為正常數(shù)，PE僅隨δ12的變化而變化。
　　以下從能量函數(shù)角度分析兩機(jī)系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。
　　設(shè)系統(tǒng)在t＝0時(shí)，δ12＝δ0，相對(duì)角加速度特性為曲線Ⅰ（見圖3）；受到故障擾動(dòng)時(shí)，相對(duì)角加速度特性為曲線Ⅱ，此時(shí)δ12增大，直到δ12＝δc時(shí)，切除故障；以后相對(duì)角加速度特性變?yōu)榍�Ⅲ。
　　由于發(fā)電機(jī)采用經(jīng)典模型，因此發(fā)電機(jī)原動(dòng)機(jī)的機(jī)械功率PM1、PM2和內(nèi)電勢(shì)E1、E2保持恒定。為了簡(jiǎn)化，以下將δ12和ω12的下標(biāo)省略，分別用δ和ω表示。
　　

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817507.jpg" width=350 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

圖3　等值兩機(jī)系統(tǒng)角加速度特性曲線

　　式（10）表示，在系統(tǒng)相對(duì)角從δ0變化到δ的過(guò)程中，系統(tǒng)單位質(zhì)量積蓄的動(dòng)能。其物理意義見圖3，暫態(tài)過(guò)程中系統(tǒng)單位質(zhì)量的動(dòng)能為相對(duì)角加速度特性曲線與橫軸所圍成的面積，橫軸上方曲線所圍的面積為加速面積，橫軸下方曲線所圍的面積為減速面積。
　　當(dāng)電力系統(tǒng)發(fā)生短路故障時(shí)，系統(tǒng)運(yùn)行點(diǎn)從曲線Ⅰ的a點(diǎn)變化為曲線Ⅱ的b點(diǎn)，由于PM和PE間的不平衡，會(huì)出現(xiàn)系統(tǒng)相對(duì)角加速度。在b點(diǎn)，相對(duì)角加速度為正值，相對(duì)角速度從0開始逐漸增大，使系統(tǒng)相對(duì)角從δ0開始增大。到達(dá)c點(diǎn)時(shí)，故障切除，系統(tǒng)運(yùn)行點(diǎn)變?yōu)榍�Ⅲ的d點(diǎn)，相對(duì)角加速度變?yōu)樨?fù)值，相對(duì)角速度開始逐漸減小但仍大于零，δ繼續(xù)增大。當(dāng)δ繼續(xù)增大到δm時(shí)，相對(duì)角速度減小為零，此后δ開始減小，因此δm為系統(tǒng)故障后第一搖擺周期中兩機(jī)間的 大相對(duì)角。曲線Ⅲ在d、e兩點(diǎn)間與橫軸所圍的面積為故障切除后系統(tǒng)可能的 大減速面積。當(dāng)這一面積與故障切除時(shí)刻系統(tǒng)的加速面積相等時(shí)，系統(tǒng)達(dá)到暫態(tài)穩(wěn)定極限；如果這一面積小于故障切除時(shí)刻系統(tǒng)的加速面積，系統(tǒng)將失去暫態(tài)穩(wěn)定。
　　以下研究受端系統(tǒng)慣性時(shí)間常數(shù)M2增大時(shí)，對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響。
　　從式（9）可以看出，M2增加將使系統(tǒng)相對(duì)角加速度特性曲線的形狀發(fā)生變化。首先，由式（8）可知，

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817284.jpg" width=399 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

式（9）右側(cè)第一項(xiàng)PM減小，系統(tǒng)相對(duì)角加速度特性曲線向下平移；式（9）右側(cè)第二項(xiàng)PE是正弦曲線，隨著M2的增大，其 大值減小，意味著系統(tǒng)相對(duì)角加速度特性曲線的曲率減小。從系統(tǒng)相對(duì)角加速度特性曲線的形狀，不易直接看出M2增大對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響。但可從系統(tǒng)受到擾動(dòng)后暫態(tài)能量的解析式出發(fā)，來(lái)研究M2增大對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響。
    系統(tǒng)在初始穩(wěn)態(tài)運(yùn)行情況下，相對(duì)角加速度為零，由式（9）可得

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817461.jpg" width=307 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

　　當(dāng)系統(tǒng)中一回輸電線發(fā)生三相短路時(shí)，系統(tǒng)轉(zhuǎn)移電納從B12變?yōu)锽′12，而B′12＜B12，系統(tǒng)相對(duì)角加速度大于零，系統(tǒng)相對(duì)角速度從0開始逐漸增大，系統(tǒng)相對(duì)角從δ0開始逐漸增大。當(dāng)系統(tǒng)相對(duì)角變?yōu)棣腸時(shí)，故障線路跳開，系統(tǒng)轉(zhuǎn)移電納變?yōu)锽″12，且B′12＜B″12＜B12。
　　首先研究?jī)蓹C(jī)系統(tǒng)在遭受上述擾動(dòng)后的暫態(tài)能量，在此基礎(chǔ)上，研究受端系統(tǒng)慣性時(shí)間常數(shù)M2增大，對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)能量的影響。需要說(shuō)明的是，兩機(jī)系統(tǒng)在遭受上述擾動(dòng)后，系統(tǒng)相對(duì)角從δ0增加到故障切除后系統(tǒng)第一搖擺暫態(tài)過(guò)程中 大相對(duì)角δm時(shí)，系統(tǒng)的暫態(tài)能量為零。M2的改變將引起 大相對(duì)角δm發(fā)生變化。為了便于比較M2變化對(duì)暫態(tài)能量的影響，可取M2變化前后兩個(gè) 大相對(duì)角中較小的一個(gè)為積分時(shí)段的終點(diǎn)，其取值范圍在0°～180°之間。

　　系統(tǒng)在遭受上述擾動(dòng)后，系統(tǒng)中暫態(tài)能量由兩部分組成：

　　（1）系統(tǒng)發(fā)生故障到故障切除期間的能量（設(shè)系統(tǒng)初始相對(duì)角為δ0，故障切除時(shí)刻系統(tǒng)相對(duì)角為δc)

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817533.jpg" width=431 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

　　（2）故障切除后系統(tǒng)相對(duì)角增加過(guò)程中的能量（δ為積分時(shí)段的終點(diǎn)）

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817941.jpg" width=354 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

　　在其它條件都不變的情況下，受端系統(tǒng)的慣性時(shí)間常數(shù)從M2增加到M′2，那么僅將上式中的M2替換成M′2，便可得

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817136.jpg" width=391 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

    由于M′2-M2＞0,所以1/M′2-1/M2＜0,P′--P的符號(hào)取決于B12（δ－δ0）sinδ0＋B″12 cosδ－B″12 cosδc＋B′12 cosδc－B′12 cosδ0的符號(hào)，這一項(xiàng)由系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、故障類型、故障切除時(shí)間決定，基本與M2變化無(wú)關(guān)。系統(tǒng)初始相對(duì)角δ0通常很小，大約10°左右（大房雙回線兩側(cè)等值系統(tǒng)初始相對(duì)角），故B12（δ－δc）sinδ0很小；故障切除時(shí)間很短（500kV線路的故障切除時(shí)間小于0．1s），故障切除時(shí)刻的系統(tǒng)相對(duì)角δc與系統(tǒng)初始相對(duì)角δ0近似相等。由于δ一般大于90°，故B″12 cosδ ＜0，且B′12＜B″12＜B12，可知B″12 cosδ－B″12cosδc＋B′12 cosδc－B′12 cosδ0＜0。

　　因此，針對(duì)一定的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式、確定類型的故障沖擊，當(dāng)｛B12 sinδ0（δ－δ0）＋B″12 cosδ－B″12 cosδc＋B′12 cosδc－B′12 cosδ0｝＜0，則有P′－P＞0。以上分析表明，受端系統(tǒng)慣性時(shí)間常數(shù)增大，將導(dǎo)致系統(tǒng)暫態(tài)能量增大，系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定水平下降。
　　同理，送端系統(tǒng)慣性時(shí)間常數(shù)增大，將導(dǎo)致系統(tǒng)暫態(tài)能量減小，系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定水平提高。
3　計(jì)算分析
　　為了驗(yàn)證理論分析的結(jié)果，采用電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定分析程序?qū)σ恍┻\(yùn)行方式下大房線故障情況進(jìn)行了系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定比對(duì)計(jì)算，從計(jì)算角度來(lái)分析受端系統(tǒng)慣量的變化對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響。
3．1　計(jì)算用數(shù)據(jù)、程序和模型
　　計(jì)算使用華北電力設(shè)計(jì)院提供的華北、東北聯(lián)網(wǎng)工程系統(tǒng)計(jì)算用數(shù)據(jù)，使用由美國(guó)引進(jìn)、中國(guó)電力科學(xué)研究院開發(fā)改進(jìn)的《BPA電力系統(tǒng)分析程序》。發(fā)電機(jī)數(shù)學(xué)模型：華北電網(wǎng)用E′q恒定模型；東北電網(wǎng)用E恒定模型。負(fù)荷模型采用40％恒功率、60％恒阻抗模型。未考慮調(diào)速器及調(diào)壓器的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)作用。
3．2　計(jì)算用運(yùn)行方式和計(jì)算結(jié)果
　　表1列出了計(jì)算用5種運(yùn)行方式的差異和5種運(yùn)行方式下大房線暫穩(wěn)極限計(jì)算值。
　　在大房雙回線潮流完全相同（為1403MW）情況下計(jì)算出的上述5種方式下大房＃2線的暫態(tài)有功功率擺動(dòng)曲線見圖4。
3．3　計(jì)算結(jié)果分析
　　就表1列舉的5種運(yùn)行方式，對(duì)500kV大房1＃線0s三相短路、0．1 s切除故障線路情況進(jìn)行暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果的比對(duì)分析，以說(shuō)明電網(wǎng)慣量的變化對(duì)大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定水平的影響。
　　比對(duì)方式1與方式2：①方式2大房線受端側(cè)系統(tǒng)慣量比方式1增大1倍多，送端側(cè)未變化。②曲線2的功率擺動(dòng)周期大于曲線1，說(shuō)明聯(lián)網(wǎng)后大房線受端側(cè)系統(tǒng)慣量增大導(dǎo)致大房線兩側(cè)系統(tǒng)間的固有擺動(dòng)頻率變低。③兩曲線形狀差別很大，說(shuō)明兩種方式下大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定水平有差異。④兩種方式下大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定極限計(jì)算值，方式2（受端系統(tǒng)慣量大的方式）比方式1（受端系統(tǒng)慣量小的方式）低200MW左右。

表1　5種運(yùn)行方式下大房線暫態(tài)穩(wěn)定極限計(jì)算值

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817918.jpg" width=700 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

注：表中暫態(tài)穩(wěn)定極限值計(jì)算誤差約為10 MW。

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817865.jpg" width=482 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817853.jpg" width=467 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>
http://www.hnygpx.net/article/UploadPic/2009-5/2009521141817250.jpg" width=320 onload="return imgzoom(this,600);" onclick="javascript:window.open(this.src);" style="cursor:pointer;"/>

圖4　大房2號(hào)線暫態(tài)有功功率擺動(dòng)曲線

　　比對(duì)方式1與方式3：①方式3相當(dāng)于聯(lián)網(wǎng)前華北電網(wǎng)在遷西站新接入一座電廠；②兩種方式下大房線受端系統(tǒng)慣量差別很小（相差3％左右），送端側(cè)不變，大房線受端側(cè)網(wǎng)絡(luò)變化不大；③曲線1與曲線3的功率擺動(dòng)幅度、頻率和形狀幾乎完全相同。說(shuō)明聯(lián)網(wǎng)前大房線受端側(cè)遷西站僅接入一座容量?jī)H占系統(tǒng)容量3％左右的電廠，基本不影響大房線的暫態(tài)穩(wěn)定水平。計(jì)算結(jié)果也表明，兩種方式下大房線計(jì)算暫態(tài)穩(wěn)定極限值幾乎完全一樣。
　　比對(duì)方式2與方式4：①方式4相當(dāng)于聯(lián)網(wǎng)前華北電網(wǎng)在遷西站接入一座非正常慣量的電廠；②兩種方式的系統(tǒng)慣量相同，送端側(cè)不變，大房線受端側(cè)網(wǎng)絡(luò)上有差別（方式2在遷西站接入東北電網(wǎng)，方式4在遷西站僅接入綏中電廠）；③曲線2與曲線4的功率擺動(dòng)幅度、頻率和形狀基本相同，且兩種方式下大房雙回線暫穩(wěn)計(jì)算極限值幾乎完全一樣。說(shuō)明兩種方式下大房線的暫態(tài)穩(wěn)定水平相當(dāng)；聯(lián)網(wǎng)后大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定水平的下降主要與大房線受端側(cè)系統(tǒng)的慣量顯著增大（聯(lián)網(wǎng)后是聯(lián)網(wǎng)前的兩倍多）有關(guān)，與遷西站接入網(wǎng)絡(luò)的差異基本無(wú)關(guān)。
　　比對(duì)方式2與方式5：①方式5假設(shè)聯(lián)網(wǎng)前盤山為非正常慣量的電廠；②兩種方式的系統(tǒng)慣量相同，送端側(cè)不變，大房線受端側(cè)網(wǎng)絡(luò)不一樣（東北電網(wǎng)絡(luò)接入與否）；③曲線2與曲線5的功率擺動(dòng)幅度、頻率和形狀基本相同，且兩種方式下大房雙回線暫穩(wěn)計(jì)算極限值幾乎完全一樣。進(jìn)一步說(shuō)明聯(lián)網(wǎng)后大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定水平的下降主要與大房線受端側(cè)系統(tǒng)的慣量顯著增大有關(guān)，與故障后東北、華北電網(wǎng)間500kV聯(lián)絡(luò)線（綏遷線）的暫態(tài)功率擺動(dòng)及聯(lián)網(wǎng)后引起的大房線受端側(cè)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)的變化關(guān)系不大。
3．4　比對(duì)計(jì)算分析結(jié)論
　　通過(guò)比對(duì)計(jì)算分析，驗(yàn)證了聯(lián)網(wǎng)后大房雙回線暫態(tài)穩(wěn)定水平的下降主要與大房線受端側(cè)系統(tǒng)的慣量顯著增大有關(guān)，而與故障后東北、華北電網(wǎng)間500kV聯(lián)絡(luò)線（綏遷線）的暫態(tài)功率擺動(dòng)及聯(lián)網(wǎng)后引起的大房線受端側(cè)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)的變化關(guān)系不大。

4  結(jié)語(yǔ)

    （1）目前,我國(guó)大區(qū)電網(wǎng)間互聯(lián)(全國(guó)聯(lián)網(wǎng))工作正在緊鑼密鼓地進(jìn)行。我國(guó)電網(wǎng)中輸電線路或斷面的輸電能力一般是由其暫態(tài)穩(wěn)定極限所確定的。大電網(wǎng)交流互聯(lián)可能會(huì)導(dǎo)致電網(wǎng)中一些線路或斷面的輸電能力發(fā)生較大的變化，有些可能增加，有些可能降低，對(duì)此各有關(guān)部門或單位應(yīng)給予充分的關(guān)注。
　　（2）可視為兩機(jī)系統(tǒng)的電網(wǎng)暫態(tài)穩(wěn)定水平，不僅與整個(gè)系統(tǒng)機(jī)組的慣量和有關(guān)，而且與系統(tǒng)兩側(cè)機(jī)組各自慣量的大小有關(guān)。系統(tǒng)兩側(cè)機(jī)組慣量的變化將直接影響到暫態(tài)過(guò)程中兩側(cè)系統(tǒng)間的擺動(dòng)頻率及相對(duì)角度的變化過(guò)程，因而會(huì)影響到系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定水平。
　　（3）大電網(wǎng)交流互聯(lián)引起電網(wǎng)中一些線路或斷面暫態(tài)穩(wěn)定極限降低的情況，可能會(huì)發(fā)生在受端側(cè)電網(wǎng)互聯(lián)、送端側(cè)電網(wǎng)基本不變的線路或斷面上，如類似于華北電網(wǎng)山西至北京的500kV大房雙回線、東北電網(wǎng)黑龍江至吉林間的500kV線路上，其主要原因是受端系統(tǒng)慣量顯著增大。
　　（4）需要指出的是，一些電力系統(tǒng)專業(yè)書中所見到的機(jī)組慣量大、電網(wǎng)穩(wěn)定水平就高的提法，僅適用于單機(jī)對(duì)無(wú)窮大系統(tǒng)或送端系統(tǒng)，對(duì)兩機(jī)系統(tǒng)或受端系統(tǒng)就不適用。因此，實(shí)際電網(wǎng)不能籠統(tǒng)地套用此類提法。
　　（5）在電網(wǎng)暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算工作中，系統(tǒng)等值和網(wǎng)絡(luò)化簡(jiǎn)時(shí)對(duì)一些小容量機(jī)組的處理應(yīng)慎重。過(guò)去曾出現(xiàn)過(guò)兩個(gè)單位使用對(duì)小容量機(jī)組處理方法不同的兩套數(shù)據(jù)計(jì)算出的同一條線路或斷面的暫態(tài)穩(wěn)定極限值相差較大的情況：受端系統(tǒng)保留接入110kV電網(wǎng)全部機(jī)組時(shí)，計(jì)算出的線路暫態(tài)穩(wěn)定極限值就低；受端系統(tǒng)采用接入110kV電網(wǎng)的機(jī)組與負(fù)荷相抵消、機(jī)組慣量不考慮的處理方法，計(jì)算出的線路暫態(tài)穩(wěn)定極限值就高。這一現(xiàn)象可能與受端系統(tǒng)慣量相差較大有主要關(guān)系。

職稱論文代寫代發(fā)表（國(guó)家級(jí)發(fā)表3個(gè)月，省級(jí)期刊2個(gè)月）...

【javascript:history.back();">返回上頁(yè)】【javascript:window.print();">打印此頁(yè)】【查看參與評(píng)論】